01 膜芬頓技術

膜芬頓工藝流程見圖1。膜芬頓技術是通過改進傳統高級氧化-芬頓技術，并與膜過濾相結合產生的新型工藝。膜芬頓利用超濾膜代替傳統的芬頓沉淀池，通過膜的截留作用及創新的平行內回流設計，維持系統的高污泥濃度，集成了高級氧化、混凝、化學沉淀、吸附、膜過濾等多種水處理機理，具有去除效果好、占地面積小、運行成本低、運行維護簡單、自動化程度高等優勢

①調酸池。污水首先進入調酸池，與投加的無機酸（如硫酸）和亞鐵鹽（如硫酸亞鐵）相混合。投加的無機酸（如硫酸）主要用于調酸池的pH值調控，一般控制在4～6之間，投加的亞鐵鹽（如硫酸亞鐵）作為芬頓反應的催化劑。調酸池一般采用鋼筋混凝土或鋼結構，主要設備及儀表包括調酸泵、硫酸亞鐵投加泵、在線pH儀及攪拌器等。

②芬頓反應池。芬頓反應池為發生高級氧化的主要場所。經過調酸池調質后的污水流入芬頓反應池，在此投加過氧化氫溶液。以亞鐵為催化劑，與過氧化氫發生一系列的反應，產生強氧化性的羥基自由基礦化降解污染物，達到降低COD的效果。與此同時，接受自膜池回流的高濃度鐵泥（MLSS為4000～6000 mg/L），一方面增強了三價鐵參與芬頓反應的幾率，提高了反應速度，同時有可能在不溶性的鐵氧體表面發生異相芬頓反應；另一方面，高濃度的鐵泥強化了混凝和吸附效果，進一步提升了水質。芬頓反應池的pH值一般控制在3～5，停留時間根據不同水質和反應動力學原理進行設計。芬頓反應池一般采用鋼筋混凝土或鋼結構，主要設備及儀表包括雙氧水投加泵、在線pH和ORP儀，攪拌器等。

③脫氣池。芬頓反應池的混合物進入脫氣池，吹脫殘留的過氧化氫和反應產物二氧化碳，消除過氧化氫對COD檢測的影響，同時降低氧化劑對膜系統的損傷。脫氣池一般采用鋼筋混凝土或鋼結構，主要設備為鼓風機，用于吹脫攪拌等。

④調堿池。脫氣池的混合液進入調堿池，通過投加堿（如氫氧化鈉）調高pH值，使得混合液中的三價鐵離子轉化為氫氧化鐵或其他鐵氧化物，便于下游膜工藝對混合液進行有效的固液分離。調堿池的pH值一般控制在4以上，以滿足固液分離和后續處理工藝要求。調堿池一般采用鋼筋混凝土或鋼結構，主要設備及儀表包括加堿泵、在線pH儀、鼓風機（用于攪拌）等。

⑤膜池。浸沒式超濾膜池為固液分離的步驟，膜芬頓采用抗氧化的超濾膜，膜過濾精度為0.04 µm，膠體、懸浮物以及以大分子存在的不溶性有機物均可以被膜截留。芬頓反應生成的鐵的氧化物或者氫氧化物，也可以被膜有效截留。同時，經過膜濃縮的混合液回流至芬頓反應池，部分混合液排出系統，以剩余污泥的形式進入濃縮脫水處理單元。污泥濃度為4000～6000mg/L，根據膜污染傾向選擇適當的膜通量，一般為15～30 L/(㎡·h)，膜池一般采用鋼筋混凝土或鋼結構，主要設備及儀表包括產水泵、回流泵、排泥泵、壓力傳感器、pH計、鼓風機等。

02 膜芬頓深度處理精細化工廢水應用案例

2.1 工程背景

廣州某精細化工園區污水處理項目于2006年4月建成投產，該項目污水排入珠江，執行廣東省地方標準《水污染物排放限值》（DB 44/26-2001）第二時段一級標準以及《城鎮污水處理廠污染物排放標準》（GB 18918-2002）一級A標準的較嚴值，要求COD≤40 mg/L、 TP≤0.5 mg/L。廢水來源主要包括化工廢水、潤滑油廢水等，含有煙酰胺、醫藥中間體、潤滑油、樹脂等污染成分。其中，精細化工廢水占主要部分，僅有極少量的生活污水。污水成分復雜，可生化性差，處理難度大。原處理工藝包括格柵、沉砂池、調節池、水解酸化池、生化池、膜生物反應器（MBR）等（見圖2）。因水廠COD、TP波動較大，為了保證出水穩定達標，并同時增加高濃度廢水的處理量以提高經濟效益，新增膜芬頓作為深度處理單元。該設施于2018年10月正式投產，處理規模為2 000 m3/d，穩定運行至今。

2.2 進、出水水質

該項目進、出水水質如表1所示：

2.3 調試運行

2.3.1 COD去除效果

膜芬頓進水絕大部分為不可生化降解的溶解性COD，進水COD為17.2～69.0 mg/L，平均值為37.8 mg/L。運行0～36 d，系統處于調試階段，因鐵泥濃度低， pH值尚未調至最佳狀態，處理效果不顯著；從第36天開始，系統進入穩定運行階段，膜芬頓出水隨著進水COD波動，出水COD為3.4～39.2 mg/L，平均值為19.1 mg/L，平均去除率為51.0%，最高去除率可達85.6%。通過對膜出水、調堿池上清液、排泥混合液的COD進行連續監測，針對某一運行時間段對COD去除總量、膜截留去除COD總量、排泥去除COD總量進行統計計算分析，高級氧化、膜截留及強化混凝吸附作用對于COD的去除貢獻分別為79.4%、12.5%及8.1%。

2.3.2 TP去除效果

進水總磷為0.04～1.03mg/L，平均值為0.51 mg/L。運行0～36d，總磷平均去除率為65.2%，去除效果較差，主要原因是系統運行pH值偏高，導致雙氧水與亞鐵產生羥基自由基的效率低，無法將有機磷有效氧化為磷酸鹽，有機磷依舊以溶解態形式存在于出水中，導致出水總磷較高。第36天后，系統進入穩定運行階段，出水總磷穩定在0～0.34 mg/L，平均值為0.07 mg/L，總磷基本可達到地表Ⅲ類水標準。

2.3.3 懸浮物和膠體去除效果

膜組件聚偏氟乙烯（PVDF）中空纖維膜，膜過濾孔徑約為0.04 µm，可截留懸浮物、大分子膠體物質及細菌。運行數據表明，出水TSS可保持在檢測限以下。

2.3.4 氟化物去除效果

通過小試驗證了膜芬頓鐵泥對低濃度氟離子（2～10 mg/L）的吸附去除效果，去除率高達70%，芬頓鐵泥的飽和吸附量達12.33～12.4mg/g。膜芬頓實現了氟離子的高效去除，得益于高濃度鐵泥產生的化學沉淀和吸附作用。

2.3.5 膜系統運行情況

① 透水率穩定性透水率(J25/△P)是衡量膜滲透性能的主要指標。以透水率隨運行時間的衰減速率作為膜系統運行穩定性的評價指標，方法是：通過線性擬合分析得到每次維護性清洗（MC）后的起始透水率，再將每個恢復性清洗（RC）周期內的起始透水率進行線性回歸得到每個RC周期內的透水率衰減速率，見圖3。

由擬合數據可知，第1～7個 RC周期的起始透水率分別達到2.945、2.966、2.163 、2.678、2.339、2.442、2.227 L/（m2·h·kPa），第1、2個 RC周期起始透水率高于其他周期，究其原因，新膜表面眾多微孔中，不可避免會出現少數在標準孔徑范圍之外的大孔，導致透水率的虛高；第3～7個RC周期起始透水率平均達到2.37 L/（m2·h·kPa），通過RC基本可恢復至起始透水率；且7個周期的RC內透水率衰減速率均穩定保持在0.02～0.03 L/（m2·h·kPa ·d），因此膜芬頓的膜系統可持續長期穩定運行。② 膜絲性能在388 d的運行期間，膜外觀、斷絲、磨損等情況均良好，運行0～34 d，發現膜片底部有鐵泥積累，進行曝氣管路改造后，后續未見集泥。通過SEM/EDX元素分析發現，整個運行期間膜內、外表面間歇有輕微的Fe、S、Ca、Al、Si污染，經清洗后可完全恢復。通過紅外分析(FTIR)檢測采集的膜芬頓超濾膜絲樣品，對比純PVDF膜材料特征吸光度，未發現異常變化，說明膜絲可以長期使用。

2.4 項目經濟性分析

截取穩定運行階段（第36～54天）的數據進行運行成本分析：電費0.22元/m³，藥劑費用1.36元/ m³，膜折舊費用0.17元/m³，污泥處理費用0.14元/ m³，則運行費用為1.89元/ m³。

03 膜芬頓深度處理印染廢水應用案例

3.1 項目背景

廣東省清遠市某印染工業廢水處理廠目前共處理10家印染企業的生產廢水。廢水經過常規污水處理流程后，一部分達標排放，另一部分進入回用水處理流程。后者采用較為主流的UF+RO工藝，每天產生RO濃水約8500 m3/d。RO濃水具有含鹽量高、可生化性差、以溶解性污染物為主等特點， 采用常規的生化或者物化處理技術效果均很差。以RO濃水為代表水質，通過中試，評估膜芬頓技術處理RO濃水的技術經濟可行性。

3.2 進出水水質

RO濃水的主要水質指標如下：COD為 150～160 mg/L，總氮為 23.36 mg/L，氨氮為6.43 mg/L，總磷 為1.59 mg/L，堿度為1208 mg/L，硬度為347.5 mg/L，氯離子為3000～4000 mg/L，電導率為12.35 mS/cm，含鹽量（TDS）9290 mg/L。經膜芬頓處理后，出水COD能穩定達到《城鎮污水處理廠污染物排放標準》（GB 18918-2002）一級A標準；出水TP可穩定達到地表Ⅲ類水標準，TSS可穩定保持在檢測限以下。

3.3 調試運行

3.3.1 COD的去除效果

系統從第20天左右進入穩定運行階段，進水平均COD為150 mg/L，COD平均去除率為63%，最高去除率達到76%左右；第50天前，出水COD高于50 mg/L，究其原因，系統的MLSS不穩定，污泥濃度過高時，鐵泥回流導致芬頓反應池的pH值升高，高級氧化效率下降；污泥濃度過低時，鐵泥混凝吸附總量有限。第51天后，將pH值、MLSS調回系統運行正常值，出水COD能穩定達到一級A標準。

3.3.2 TP去除效果

進水總磷為0.88～1.88 mg/L，平均為1.23 mg/L，出水總磷為0.03～0.18 mg/L，平均為0.08 mg/L，平均去除率達到93%以上，可穩定達到地表Ⅲ類水標準。

3.3.3 TN和氨氮去除效果

進水TN為17.83～28.87 mg/L，平均為24.5 mg/L；穩定運行階段，出水TN平均21.7 mg/L，去除率為10%～20%，平均為15.1%。分析總氮的去除機理，高濃度鐵泥的強化混凝吸附作用，可能是主要的去除機制。研究發現，與COD的吸附相似， TN的吸附量會隨著硫酸亞鐵的投加量增加而增大。由于原水中TN的組分以及芬頓反應產物主要是溶解態的化合物，在沒有反硝化作用的情況下， TN難以通過膜芬頓高效去除。穩定運行階段，進水氨氮平均為6.28 mg/L ，出水氨氮平均為 7.8 mg/L，相較于進水，膜芬頓出水氨氮升高1.5～1.6 mg/L。這是因為，伴隨著COD的去除，部分有機氮在羥基自由基的強氧化作用下轉化為氨氮，使得膜芬頓出水氨氮高于進水，氨氮增加的幅度取決于進水有機氮的含量。

3.3.4 可生化性分析

RO濃水與膜芬頓出水的不生生化COD占比分別為73.5%和40.3%，且通過膜芬頓處理后，RO濃水不可生化性的COD從121.22 mg/L降至膜芬頓出水的25.74 mg/L。因此，膜芬頓可大大提升出水的可生化性，并且膜芬頓出水不含有懸浮物，為后續聯合生物濾池等生物處理工藝進一步提高出水水質奠定了基礎。

3.4 膜芬頓處理RO濃水的經濟性分析

采用芬頓處理RO濃水的運行成本<2元/m³,包括電費0.22元/m³、藥劑費1.56元/m³、膜折舊費用0.17元/m³。排放的芬頓污泥可以通過資源化途徑加以利用，相比目前RO濃水的其他處理技術，特別是常用的蒸發結晶等零排放技術，成本有較大幅度的降低。

04 設計及運維要點

①采用了物美價廉的中空纖維超濾膜用于固液分離，但是，由于芬頓的強氧化性，以有機聚合物為材料的超濾膜是否可以耐受殘留的芬頓試劑是個極大的挑戰，否則將嚴重影響膜的使用壽命。為了應對這個問題，一是選用了以聚偏氟乙烯（PVDF）為材料通過熱致相工藝（TIPS）制成的超濾膜,二是采用在線ORP儀嘉慶工藝的控制。

②膜污染控制是運行操作的關鍵。鐵泥中存在大量不溶性的金屬氧化物以及吸附的無機物和有機物，有很強的膜結垢和污染傾向。因此，膜污染的監控是運維過程中一個長期而艱巨的任務。一旦發現膜出現嚴重污染的跡象，要及時采取措施，避免不可逆膜污染的發生。

③系統pH值的控制是決定系統處理效果關鍵因素之一。運行中應定期對在線pH儀進行清洗維護，保證監測數據的準確性。芬頓試劑的投加量是另一關鍵因素。經驗表明，可通過觀察膜出水的色度（取膜出水調p H值至9～10，觀察產生絮狀物的顏色和量），并結合反應池混合液的pH值、顏色等定性判斷投加量是否合適。